根據試驗得出的各測點(diǎn)的位移計算鋁合金玻璃幕墻構件和中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度。幕墻試驗構件中心點(diǎn)的撓度以及中空玻璃中心點(diǎn)的撓度隨壓力差的變化規律如圖3所示。從圖3可以看出，鋁合金玻璃幕墻構件中心點(diǎn)處的撓度隨著(zhù)壓力差的加大呈近似線(xiàn)性增加。正壓力差為1250Pa時(shí)，構件中心點(diǎn)處的非常大撓度為6.01mm;相應的負壓力差作用下的構件非常大撓度為-6.34mm，二者相差5%。構件中的中空玻璃中心點(diǎn)處撓度也隨著(zhù)壓力差的加大呈近似線(xiàn)性增加的變化規律。非常大正壓力差作用下，中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度為3.81mm，相應的負壓力差作用下的非常大撓度為-3.79mm，二者相差不到1%。

　　圖3試件和中空玻璃中心點(diǎn)撓度隨壓力差的變化規律

　　3.理論分析
　　
　　3.1撓度計算
　　
　　針對中空玻璃幕墻的特點(diǎn)，由于其變形較小，一般小于玻璃的厚度。因而，可以采用《玻璃幕墻工程技術(shù)規范(JGJ102-2003)》中的小撓度計算理論來(lái)計算其跨中撓度。但是在確定其厚度時(shí)，應采用等效厚度。中空玻璃構件的剛度可以按照下式確定：

　　式中，D為中空玻璃構件的剛度，E為玻璃的彈性模量，(N/mm2);te為中空玻璃的等效厚度，(mm);v為泊松比。中空玻璃的等效厚度t由下式計算：

　　式中，k為等效厚度系數，取k=0.95;t1和t2分別為各單片玻璃的厚度，(mm)。對于玻璃的跨中撓度，按照考慮幾何非線(xiàn)性（詞條“非線(xiàn)性”由行業(yè)大百科提供）的有限元方法計算，風(fēng)荷載作用下非常大撓度由下式計算：

　　式中，wk為垂直于玻璃幕墻平面的風(fēng)荷載標準值，(N/mm);a為玻璃短邊變長(cháng)，(mm);μ為撓度系數，可由玻璃短邊與長(cháng)邊邊長(cháng)比按規范《玻璃幕墻工程技術(shù)規范(JGJ102-2003)》確定，η為折減系數，可由參數θ按照規范確定，且：

　　3.2試驗與理論結果對比分析
　　
　　理論計算中，取玻璃的彈性模量為6.5×104N/mm2，泊松比取0.25。各層玻璃的厚度為6mm，玻璃短邊尺寸為1000mm，長(cháng)邊為1700mm。各級壓力差荷載作用下相應的參數和折減系數的計算結果見(jiàn)表1。

　
　　表1各級壓力差下的參數和折減系數

　　中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度的理論解和試驗結果如圖4所示。由圖4可知，理論結果和試驗結果具有相同的變化規律，其撓度均隨著(zhù)壓力差的加大而近似呈線(xiàn)性增加。當壓力差為1250Pa時(shí)，理論方法計算玻璃中心點(diǎn)處的非常大撓度為5.05mm，而相應的壓力差荷載作用下，試驗測得的中心點(diǎn)處非常大撓度為3.81mm。理論結果比相應條件下的試驗結果大25%。由此可知，現行的理論方法的計算結果偏于保守，利用該理論方法進(jìn)行中空玻璃幕墻的設計是偏于安全的。

　
　　圖4理論與試驗結果對比